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SSW型超级直线轴承(英制系列） NB型号
SSW8UU SSW10UU SSW12UU SSW16UU SSW20UU SSW24UU SSW32UU
SSW-OP型超级直线轴承(英制系列） NB型号
SSW8UU-OP SSW10UU-OP SSW12UU-OP SSW16UU-OP SSW20UU-OP
SSW24UU-OP SSW32UU-OP
KH型
KH0824 KH1026 KH1228 KH KH2540 KH3050 KH4060 KH5070
SMA型箱式直线轴承 NB型号
SMA8UU SMA10UU SMA12UU SMA13UU SMA16UU SMA20UU SMA25UU
SMA30UU SMA35UU SMA40UU SMA50UU SMA60UU
RA5008UUCCOP5 RA6008UUCCOP5 RA7008UUCCOP5 RA8008UUCCOP5 RA9008UUCCOP5 RA10008UUCCOP5
RA11008UUCCOP5
RA12008UUCCOP5 RA13008UUCCOP5 RA14008UUCCOP5 RA15008UUCCOP5 RA16013UUCCOP5
RA17013UUCCOP5
RA18013UUCCOP5 RA19013UUCCOP5 RA20013UUCCOP5
HIR超级直线轴承SSW24UU KH3050 SMA8UU刀具長度補償指令一樣平常用于刀具軸向（Z偏向）的補
償，它使刀具在Z偏向上的實際位移量比步調給定值增長或淘汰一個偏置量，這樣當刀具在長度偏
向的尺寸産生變革時（如鑽頭刃磨後），可以在不變化步調的環境下，議決變化偏置量，加工出所
要求的零件尺寸。
指令格局:
G43 Z__ H__
G44 Z__ H__
G49
指令成果:對刀具的長度舉行補償
指令闡明:
(1) G43指令爲刀具長度正補償；
(2) G44指令爲刀具長度負補償；
(3) G49指令爲取消刀具長度補償；
(4) 刀具長度補償指刀具在Z偏向的實際位移比步調給定值增長或淘汰一個偏置值；
(5) 格局中的Z值是指步調中的指令值，即目的點坐標；
(6) H爲刀具長度補償代碼，背面兩位數字是刀具長度補償寄存器的地點符。
H01指01號寄存器，在
H01指01號寄存器，在
該寄存器中存放對應刀具長度的補償值。
HIR超级直线轴承SSW24UU KH3050 SMA8UU利用G43、G44時，不管用絕對尺寸還是用增量尺寸指
令編程，步調中指定的Z軸移動指令的盡頭坐標值，都要與H代碼指令的存儲器中的偏移量舉行運算
。
實行G43時：Z實際值=Z指令值＋H__中的偏置值
實行G44時：Z實際值=Z指令值－H__中的偏置值
例題：圖1所示，圖中A點爲刀具起點，加工蹊徑爲1→2→3→4→5→6→7→8→9。
要求刀具在工件
要求刀具在工件
坐標系零點Z軸偏向向下偏移3mm，按增量坐標值要領編程（提示把偏置量3mm存入地點爲H01的寄存
器中）。
(1)X__ Y__ 表現刀具移動至工件表面上點的坐標值；
(2)H (或D)__爲刀具半徑補償寄存器地點符，寄存器存儲刀具半徑補償值；
(3)如圖2左圖所示，沿刀具進刀偏向看，刀具中間在零件表面左側，則爲刀具半徑左補償，用G41
指令；
(4)如圖2右圖所示，沿刀具進刀偏向看，刀具中間在零件表面右側，則爲刀具半徑右補償，用G42
指令；
(5)議決G00或G01活動指令創建刀具半徑補償。
例題：如圖3所示，刀具由O點至A點，接納刀具半徑左補償指令G41後，刀具將在直線插補進程中
向左偏置一個半徑值，使刀具中間移動到B點，其步調段爲：
G41 G01 X50 Y40 F100 H01
3
圖3 刀具半徑補償進程
HIR超级直线轴承SSW24UU KH3050 SMA8UU(1)H01爲刀具半徑偏置代碼，偏置量（刀具半徑）預先寄
存在H01指令指定的寄存器中。
(2)運用刀具半徑補償指令，議決調解刀具半徑補償值來補償刀具的磨損量和重磨量，如圖4所示
，r1爲新刀具的半徑，r2爲磨損後刀具的半徑。
4
圖4 刀具磨損後的刀具半徑補償
HIR超级直线轴承SSW24UU KH3050 SMA8UU(3)別的運用刀具半徑補償指令，還可以實現利用同一把
刀具對工件舉行粗、精加工，如圖5所示，粗加工時刀具半徑r1爲r+Δ，精加工時刀具半徑補償值
爲r，此中Δ爲精加工余量。
由于金剛石與一樣平常金屬和合金之間具有很高的界面能，致使金剛石顆粒不能爲一樣平常低熔點
合金所浸潤，粘結性極差，在傳統的制造技能中，金剛石顆粒僅靠胎體冷縮後孕育産生的呆板夾持
力鑲嵌于胎體金屬基中，而沒有形成牢固的化學鍵結或冶金聯合，導致金剛石顆粒在事情中易與胎
體金屬基疏散，大大低沈了金剛石東西的壽命及性能水平。
大部門孕鑲式東西中金剛石的利用率較
大部門孕鑲式東西中金剛石的利用率較
低，大量昂貴的金剛石在事情中脫落流失于廢屑之中。
林增棟等率先利用金剛石外貌金屬化技能來
林增棟等率先利用金剛石外貌金屬化技能來
賦予金剛石外貌許多新的特性，如精良的導熱導電性、熱穩性不壞，改進其原有的理化性能，提高
其對金屬或合金溶液的浸潤性等。
HIR超级直线轴承SSW24UU KH3050 SMA8UU金剛石外貌金屬化問題在上世紀70年代就引起了國內外金
剛石東西制造界的高度珍視。
不少人致力于在燒結進程中實現金剛石外貌金屬化的研究，在胎體質
不少人致力于在燒結進程中實現金剛石外貌金屬化的研究，在胎體質
猜中添加或在金剛石外貌預粘上強碳化物金屬粉末（這種金剛石在未加熱前，並未與鍍層産生化學
應聲，只能屬于金剛石包衣），以渴望它們在燒結進程中實現對金剛石的化學鍵聯合。
只管文獻已
只管文獻已
論證了一些金屬比方鎢（未被氧化）在較低溫度下（800℃左右）就能在金剛石外貌形成WC層，但
從實現金剛石外貌預金屬化所用的工藝來看，需在真空條件下、 600℃以上加熱1小時才氣得到理
想的聯合力。
以現在常用的孕鑲金剛石切削東西的燒結條件來看，在非真空或低真空中不高出900
以現在常用的孕鑲金剛石切削東西的燒結條件來看，在非真空或低真空中不高出900
℃加熱5分鍾左右，是不大大概使金剛石外貌生成金屬化層的。
因爲無論活性金屬原子（Ti、V、Cr
因爲無論活性金屬原子（Ti、V、Cr
等）向金剛石外貌富集還是界面應聲到達聯合劑與金剛石冶金聯合都是原子擴散進程，根據熱壓所
用溫度及這樣短的時間內，這個進程是極不充實的。
在固相燒結條件下（偶然有少量低強度低熔點
在固相燒結條件下（偶然有少量低強度低熔點
的金屬或合金液相），胎體對金剛石的化學鍵結或冶金聯合力黑白常弱的或根本不會形成。
HIR超级直线轴承SSW24UU KH3050 SMA8UU金剛石外貌預金屬化並非終目的，而僅是渴望與胎體金
屬實現化學冶金聯合的步伐之一。
鍍覆後的金剛石在燒結成鋸（鑽）齒後，其折斷面上暴袒露的金
鍍覆後的金剛石在燒結成鋸（鑽）齒後，其折斷面上暴袒露的金
剛石均失去了鍍層，而脫落了金剛石的殘留坑外貌非常平滑，這種征象彷佛闡明白金剛石與胎體還
未能到達化學包鑲的水平。
因而縱然實現了金剛石的外貌預金屬化，傳統的固相粉末冶金燒結法也
因而縱然實現了金剛石的外貌預金屬化，傳統的固相粉末冶金燒結法也
不行能實現金剛石與胎體質料間的牢固聯合。
上個世紀八十年代末，人們開始探索釺焊技能用于金剛石東西制作。
接納在金剛石外貌鍍覆某些過
接納在金剛石外貌鍍覆某些過
渡族元素（如Ti、Cr、W等），並與其産生化學應聲在外貌形成碳化物。
議決這層碳化物的作用，
議決這層碳化物的作用，
金剛石、聯合劑、基體三者就能議決釺焊實現牢固的化學冶金聯合，從而實現真正的金剛石外貌金
屬化，這便是金剛石釺焊的原理。
從已頒發的專利和文章中可以看出，該技能可使金剛石大出刃
從已頒發的專利和文章中可以看出，該技能可使金剛石大出刃
值到達粒徑的2/3，東西壽命提高3倍以上，而老例下該值不夠1/3，容許出刃值可用開刃作業達穩
固出刃值時來獲取。
以是，接納釺焊技能可望實現胎體金屬（釺料）與母體質料—金剛石和鋼基體
以是，接納釺焊技能可望實現胎體金屬（釺料）與母體質料—金剛石和鋼基體
之間的牢固聯合。
2．釺焊金剛石東西的研究現狀
HIR超级直线轴承SSW24UU KH3050 SMA8UU現在，用釺焊法制作金剛石（或立方氮化硼）東西已開始
成爲熱點技能，但僅範圍于單層東西，對付多層實現“孕鑲”尚未見有結果頒發。
外洋的釺焊技能
外洋的釺焊技能
研究始于 20世紀80年代後期，但由于事情龐大至今仍停頓在實行階段，其應用也僅範圍于單層東
西；國內的高溫釺焊技能研究起步較晚，與發達國家相比，研究的廣度和深度遠遠不夠，因而現在
盼望非常遲鈍，但隨著我國參加WTO，研究的步調肯定漸漸加速。
（1）外洋高溫釺焊金剛石東西的研究狀態
HIR超级直线轴承SSW24UU KH3050 SMA8UU瑞士A K Chattopadhyay等用火焰噴鍍法（氧—乙炔焊槍
）把釺料合金（72%Ni，14.4%Cr，3.5%Fe，3.5%Si，3.35%B， 0.5%O2）鍍于東西鋼基體上，並將
金剛石（不包衣）布排于焊料層面上，然後在1080℃、氩氣掩護下感到釺焊30秒來實現金剛石與鋼
基體聯合。
釺料合金中的Cr作爲一種強碳化物元素，在釺焊進程中向金剛石外貌富集而實現金剛石
釺料合金中的Cr作爲一種強碳化物元素，在釺焊進程中向金剛石外貌富集而實現金剛石
的外貌金屬化。
Wiand等在美國專利上介紹的要領是：焊料(Ni-Cr)金屬粉加有機粘結劑制成釺焊漆，把包衣金剛石
粘在東西鋼基體上，然後塗附釺焊漆，再加熱到一個適中的溫度並保溫肯定時間以清除揮發物質。
在真空爐（真空度1.333×10-2Pa）或幹式氫氣爐中加熱到 1100℃左右，保溫1小時，釺焊的同時
完成金剛石的外貌金屬化。
一些專利中也同樣接納Ni-Cr合金釺料實現了釺焊，釺猜中還包羅 Fe、B元素或Si、Mo等。
比方，
比方，
在文獻［14］中接納含Si或Si和Ti的Ni-Cr合金釺料在真空爐中實現釺焊，釺焊溫度爲1126～1176
℃；文獻［15］接納Cu基含W、Fe、Cr、B、Si等釺料釺焊金剛石砂輪；文獻［16］用Ag-Mn-Zr銀基
釺料來釺焊金剛石東西，從而替代電鍍東西。
HIR超级直线轴承SSW24UU KH3050 SMA8UU德國的A Trenker等在釺焊進程中分別接納了鎳基活性釺
料和鎳基釺料來實現金剛石與基體的聯合。
由與電鍍東西的比擬圖可以看出，高溫釺焊金剛石東西
由與電鍍東西的比擬圖可以看出，高溫釺焊金剛石東西
的性能比電鍍金剛石東西良不壞得多，釺焊東西（利用活性釺料和PDA989、PDA665金剛石）肇始磨
削性能是電鍍東西（鎳基釺料和PDA665金剛石）的3.5倍以上，壽命是電鍍東西的3倍以上；由于釺
焊東西有較大的容屑空間，金剛石磨粒有較大的自由切削面且磨粒間空間較多，使切屑很容易被清
除，以是釺焊金剛石東西的磨削性能不壞。
（2）國內高溫釺焊金剛石東西的研究狀態
第四軍醫大學和西安交通大學在國內外釺焊金剛石研究的根本上，接納真空爐（真空度爲0.2Pa）
內高溫釺焊的要領，以NiCr13P9合金爲釺料，配以少量Cr粉，在高溫（950℃）加壓（4.9MPa）的
條件下舉行釺焊，從而實現了金剛石與鋼基體間的牢固聯合。
釺料勻稱散布于砂輪外貌，金剛石已
釺料勻稱散布于砂輪外貌，金剛石已
被牢固釺焊，觸摸砂輪外貌以爲相當銳利粗糙。
釺料在金剛石磨粒間散布勻稱，金剛石出刃高度高
釺料在金剛石磨粒間散布勻稱，金剛石出刃高度高
。
其耐用度較電鍍砂輪有了明顯提高，事情後僅有少量金剛石脫落。
其耐用度較電鍍砂輪有了明顯提高，事情後僅有少量金剛石脫落。
HIR超级直线轴承SSW24UU KH3050 SMA8UU南京航空航天大學的肖冰等利用高頻感到釺焊的要領，用
Ag-Cu合金和Cr粉配相助中間層質料，在氛圍中感到釺焊35秒，釺焊溫度780℃，實現了金剛石與鋼
基體間的牢固聯合。
姚正軍等利用在 Ar氣掩護爐中感到釺焊的要領，用Ni-Cr合金粉末做釺料，真
姚正軍等利用在 Ar氣掩護爐中感到釺焊的要領，用Ni-Cr合金粉末做釺料，真
空感到釺焊30秒，釺焊溫度1050℃，實現了金剛石與鋼基體的牢固連接。
利用掃描電鏡和 X射線能
利用掃描電鏡和 X射線能
譜儀，聯合X射線衍射布局分析，發明在釺焊進程中Cr元素金剛石界面形成富Cr層並與金剛石外貌
的C元素應聲生成Cr3C2和Cr7C3，這是實現合金層與金剛石有較高聯合強度的緊張因素。
磨削實行
磨削實行
接納大切深、緩進給、重負荷舉行，從砂輪磨削後的外貌形貌來看，沒有金剛石整顆脫落，金剛石
磨粒屬正常磨損，闡明金剛石有較高的利用強度，得當于高效磨削加工。
台灣中國砂輪公司（KNIK.Inc）推出單層均布金剛石高溫釺焊串珠，在不低沈其壽命的條件下，金
剛石用量淘汰50%，切割速度提高2倍。
HIR超级直线轴承SSW24UU KH3050 SMA8UU作者地點課題組在國內外研究的根本上，接納Ni82CrBSi
合金片狀釺料，金剛石勻稱排布在釺料片上，在低真空熱壓燒結爐中實現釺焊，對釺焊金剛石東西
舉行了開端研究，並且探索怎樣將釺焊這一技能用于孕鑲東西中。
從優化金剛石在胎體中的排布要
從優化金剛石在胎體中的排布要
領、金剛石粒度、濃度等靜態布局參數及有效金剛石數量、金剛石間距等動態參數出發，實現單層
金剛石在橫向平面的有序排布，再議決疊層法在縱向呈錯落排布，實現事情層中金剛石具備連續事
情本領。
爲查驗胎體對金剛石的包鑲本領，特制作一只表鑲金剛石鑽頭，舉行5次開刃實行，並測
爲查驗胎體對金剛石的包鑲本領，特制作一只表鑲金剛石鑽頭，舉行5次開刃實行，並測
得其大平均出刃值。
議決對釺焊單層東西金剛石出刃高度的測試（金剛石爲45/50目），發明了
議決對釺焊單層東西金剛石出刃高度的測試（金剛石爲45/50目），發明了
其大出刃值可到達70%以上，可以看出，釺焊技能可使金剛石與胎體的聯合強度大大提高。
對金
對金
剛石鑽頭（φ63mm）舉行鋼筋混凝土鑽進模擬實行的結果表明，鑽頭在鑽齒磨損近2mm時仍能連續
事情，從理論上講已經有兩層金剛石加入了事情，這彷佛闡明白可以實現“孕鑲”，具體的應用工
藝仍在進一步研究之中。
3．釺焊技能在金剛石東西應用中存在的問題
HIR超级直线轴承SSW24UU KH3050 SMA8UU金剛石釺焊時存在著許多急需辦理的難點：①要求釺料對
金剛石和胎體有良不壞浸潤性和聯合強度；②釺焊質料及釺焊工藝的選擇要包管金剛石的穩固性，
以淘汰或克制釺料對金剛石的侵蝕；③由于金剛石和金屬基體的熱膨脹系數差異較大，因而焊接渣
滓應力也較大，低沈討論的強度；④釺料的熔點要高于金剛石東西的事情溫度，以是應探求熔點較
低並與金剛石膨脹系數靠近的金屬（合金）質料作爲釺料，再思量參加某些活性元素以改進對金剛
石的浸潤性和親和性，到達既能粘結金剛石又能餍足胎體呆板性能的目的。
別的，金剛石外貌金屬
別的，金剛石外貌金屬
化的實現要領、外貌金屬與釺料的立室和選擇、釺劑友不壞體介質的選擇等要害技能還需進一步成
熟和優化。
金剛石東西的利用效率與壽命除取決于金剛石磨粒被鑲嵌的牢固程度外，還與胎體的耐磨性有關。
胎體本身強度的崎岖、金剛石在胎體中的散布狀態、金剛石的濃度等都市對胎體的耐磨性孕育産生
影響，以是，怎樣使胎體到達理想的狀態也因此後事情中值得過細的問題。